Прапанова ўстойлівых крыніц электраэнергіі - адна з найважнейшых задач гэтага стагоддзя. Навукова -даследчыя вобласці ў матэрыялах для нарыхтоўкі энергіі вынікаюць з гэтай матывацыі, уключаючы Thermoelectric1, Photovoltaic2 і Thermophotovoltaics3. Хоць нам не хапае матэрыялаў і прылад, здольных збіраць энергію ў дыяпазоне Joule, піраэлектрычныя матэрыялы, якія могуць пераўтварыць электрычную энергію ў перыядычныя змены тэмпературы, лічацца датчыкамі4 і нарыхтоўшчыкамі энергіі 5,6,7. Тут мы распрацавалі макраскапічны камбайн цеплавой энергіі ў выглядзе шматслойнага кандэнсатара, вырабленага з 42 грамаў тантолата свінцу, вырабляючы 11,2 Дж электрычнай энергіі на тэрмадынамічны цыкл. Кожны піраэлектрычны модуль можа ствараць шчыльнасць электрычнай энергіі да 4,43 Дж см-3 за цыкл. Мы таксама паказваем, што два такія модулі вагой 0,3 г дастаткова для пастаяннага харчавання аўтаномных уборшчыкаў энергіі з убудаванымі мікракантролерамі і датчыкамі тэмпературы. Нарэшце, мы паказваем, што для тэмпературнага дыяпазону 10 К, гэтыя шматслойныя кандэнсатары могуць дасягнуць 40% эфектыўнасці Карно. Гэтыя ўласцівасці абумоўлены (1) змяненнем фераэлектрычнай фазы для высокай эфектыўнасці, (2) нізкім токам уцечкі для прадухілення страт і (3) высокага напружання прабору. Гэтыя макраскапічныя, маштабуюцца і эфектыўныя піраэлектрычныя ўборкі электраэнергіі аднаўляюць генерацыю тэрмаэлектрычнай электраэнергіі.
У параўнанні з градыентам прасторавай тэмпературы, неабходным для тэрмаэлектрычных матэрыялаў, нарыхтоўка энергіі тэрмаэлектрычных матэрыялаў патрабуе тэмпературы на ровары з цягам часу. Гэта азначае, што тэрмадынамічны цыкл, які лепш за ўсё апісаны па дыяграме энтрапіі (ы)-тэмпературы (T). На малюнку 1а паказаны тыповы сюжэт нелінейнага піраэлектрычнага (NLP), які дэманструе палявы фераэлектрычны-параэлектрычны фазавы пераход у тантолата Скандыю (PST). Сінія і зялёныя зрэзы цыкла на дыяграме СТ адпавядаюць пераробленай электрычнай энергіі ў цыкле Олсана (два ізатэрмічныя і два ізапольныя ўчасткі). Тут мы разглядаем два цыклы з аднолькавай зменай электрычнага поля (поле ўключэнне і выключэнне) і змена тэмпературы ΔT, хаця і з рознымі пачатковымі тэмпературамі. Зялёны цыкл не знаходзіцца ў фазавым пераходным рэгіёне і, такім чынам, мае значна меншую плошчу, чым сіні цыкл, размешчаны ў вобласці фазавага пераходу. На стэднай схеме, чым большая плошча, тым большая сабраная энергія. Таму фазавы пераход павінен збіраць больш энергіі. Неабходнасць вялікай плошчы веласіпеднай веласіпеды ў NLP вельмі падобная на неабходнасць электратэрмальных прыкладанняў9, 10, 11, 12, дзе ў апошні час PST шматслойныя кандэнсатары (MLC) і тэрпалімеры на аснове PVDF паказалі выдатныя зваротныя характарыстыкі. Статус прадукцыйнасці астуджэння ў цыкле 13,14,15,16. Такім чынам, мы вызначылі PST MLC, якія прадстаўляюць цікавасць для нарыхтоўкі цеплавой энергіі. Гэтыя ўзоры былі цалкам апісаны ў метадах і характарызуюцца ў дадатковых нататках 1 (сканаванне электроннай мікраскапіі), 2 (рэнтгенаўская дыфракцыя) і 3 (каларыметрыя).
A, Эскіз энтрапіі (-ы) -тэмператур (T) участка з электрычным полем, які ўключыў і выключаецца, прымяняецца да матэрыялаў NLP, якія паказваюць фазавыя пераходы. Два цыклы збору энергіі прыведзены ў дзвюх розных тэмпературных зонах. Сінія і зялёныя цыклы сустракаюцца ўнутры і звонку фазавага пераходу адпаведна і заканчваюцца ў самых розных рэгіёнах паверхні. B, два De PST MLC Unipolars, таўшчынёй 1 мМ, вымяраецца паміж 0 і 155 кВ см-1 пры 20 ° С і 90 ° С адпаведна, і адпаведныя цыклы Olsen. Лісты ABCD спасылаюцца на розныя дзяржавы ў цыкле Олсана. AB: MLC спаганялі да 155 кВ CM-1 пры 20 ° С. BC: MLC падтрымлівалі пры 155 кВ CM-1 і тэмпературу павышалі да 90 ° С. CD: MLC выкідваецца пры 90 ° С. DA: MLC астуджаецца да 20 ° С у нулявым полі. Сіняя вобласць адпавядае ўваходнай магутнасці, неабходнай для пачатку цыкла. Аранжавая вобласць - гэта энергія, сабраная за адзін цыкл. C, верхняя панэль, напружанне (чорны) і ток (чырвоны) супраць часу, адсочваюцца падчас таго ж цыкла Olson, што і b. Дзве ўстаўкі ўяўляюць сабой узмацненне напружання і току ў ключавых кропках цыкла. На ніжняй панэлі жоўтыя і зялёныя крывыя ўяўляюць адпаведныя крывыя тэмпературы і энергіі адпаведна для MLC таўшчынёй 1 мм. Энергія разлічваецца з крывых току і напружання на верхняй панэлі. Адмоўная энергія адпавядае сабранай энергіі. Крокі, якія адпавядаюць вялікім літарам у чатырох фігурах, такія ж, як і ў цыкле Олсана. Цыкл AB'CD адпавядае цыклам Stirling (дадатковая заўвага 7).
Там, дзе E і D - электрычнае поле і поле электрычнага зрушэння адпаведна. ND можна атрымаць ускосна з ланцуга DE (мал. 1Б) альбо непасрэдна, запусціўшы тэрмадынамічны цыкл. Самыя карысныя метады былі апісаны Олсенам у яго піянерскай працы па зборы піраэлектрычнай энергіі ў 1980 -х17.
На мал. 1b паказвае дзве манапалярныя завесы DE таўшчынёй PST-MLC таўшчынёй 1 мМ, сабраных пры тэмпературы 20 ° С і 90 ° С адпаведна ў дыяпазоне ад 0 да 155 кВ см-1 (600 В). Гэтыя два цыклы могуць быць выкарыстаны для ўскосна вылічэння энергіі, сабранай цыклам Олсана, паказаным на малюнку 1А. На самай справе, цыкл Olsen складаецца з дзвюх галінак изофилд (тут, нулявое поле ў аддзяленні DA і 155 кВ см-1 у галіне BC) і двух ізатэрмічных галінах (тут, 20 ° С і 20 ° С у галіны AB). C у галіне CD) Энергія, сабраная падчас цыкла, адпавядае аранжавым і сінім рэгіёнам (EDD Integral). Сабраная энергія nd - гэта розніца паміж уваходнай і выходнай энергіяй, гэта значыць толькі аранжавая вобласць на мал. 1b. Гэты канкрэтны цыкл Олсана дае шчыльнасць энергіі ў 1,78 Дж. См-3. Цыкл Стырлінга - гэта альтэрнатыва цыкла Olson (дадатковая заўвага 7). Паколькі стадыя пастаяннага зарада (адкрыты ланцуг) лягчэй дасягаецца, шчыльнасць энергіі, здабытая з мал. 1, (цыкл AB'CD), дасягае 1,25 Дж см-3. Гэта толькі 70% таго, што можа сабраць цыкл Olson, але простае нарыхтоўвае абсталяванне робіць гэта.
Акрамя таго, мы непасрэдна вымералі энергію, сабраную падчас цыклу Olson, зараджаючы PST MLC, выкарыстоўваючы этап кантролю тэмпературы Linkam і крыніца (метад). На малюнку 1С уверсе і ў адпаведных устаўках паказаны ток (чырвоны) і напружанне (чорны), сабраны на той жа 1 -мм PST MLC, што і для цыклу DE, які праходзіць той жа цыкл Олсана. Ток і напружанне дазваляюць вылічыць сабраную энергію, а крывыя прыведзены на мал. 1С, дно (зялёны) і тэмпература (жоўтая) на працягу ўсяго цыкла. Літары ABCD ўяўляюць сабой той жа цыкл Olson на мал. 1. Зарадка MLC адбываецца падчас нагі AB і праводзіцца з нізкім токам (200 мкА), таму зарадка можа правільна кантраляваць зарадку. Следствам гэтага пастаяннага першапачатковага току з'яўляецца тое, што крывая напружання (чорная крывая) не лінейная з-за нелінейнага патэнцыяльнага поля зрушэння D PST (мал. 1С, верхняя ўстаўка). У канцы зарадкі 30 МДж электрычнай энергіі захоўваюцца ў MLC (пункт B). Затым MLC награваецца, і адмоўны ток (і таму адмоўны ток) выпрацоўваецца, а напружанне застаецца пры 600 В. Праз 40 с, калі тэмпература дасягнула плато 90 ° С, гэты ток быў кампенсаваны, хоць узор кроку, атрыманы ў ланцугу, электрычная магутнасць 35 мж. Падчас гэтага ізафілда (другое запазычанасць на мал. 1, уверсе). Затым напружанне на MLC (Chranch CD) памяншаецца, што прыводзіць да дадатковых 60 МДж электрычных работ. Агульная выходная энергія складае 95 мДж. Сабраная энергія - гэта розніца паміж уваходнай і выходнай энергіяй, якая дае 95 - 30 = 65 МДж. Гэта адпавядае шчыльнасці энергіі 1,84 Дж см-3, якая вельмі блізка да ND, здабытай з кольца DE. Узнаўляльнасць гэтага цыкла Олсана была шырока праверана (дадатковая заўвага 4). За кошт далейшага павелічэння напружання і тэмпературы мы дасягнулі 4,43 J CM-3 з выкарыстаннем цыклаў OLSEN у 0,5 мМ PST MLC у тэмпературным дыяпазоне 750 В (195 кВ см-1) і 175 ° С (дадатковая заўвага 5). Гэта ў чатыры разы большая, чым найлепшыя характарыстыкі, пра якія паведамляецца ў літаратуры пра прамыя цыклы Olson, і было атрымана на тонкіх плёнках Pb (MG, NB) O3-PBTIO3 (PMN-PT) (1,06 J CM-3) 18 (CM .Suplementary Table 1 для большай колькасці значэнняў у літаратуры). Гэта прадукцыйнасць была дасягнута з -за вельмі нізкага току ўцечкі гэтых МЛК (<10−7 А пры 750 В і 180 ° С, гл. Дадатковыя дадзеныя ў дадатковай заўвазе 6) - галоўны момант, згаданы Smith et al.19 - у адрозненне ад матэрыялаў, якія выкарыстоўваюцца ў папярэдніх даследаваннях17,20. Гэта прадукцыйнасць была дасягнута з -за вельмі нізкага току ўцечкі гэтых МЛК (<10−7 А пры 750 В і 180 ° С, гл. Дадатковыя дадзеныя ў дадатковай заўвазе 6) - галоўны момант, згаданы Smith et al.19 - у адрозненне ад матэрыялаў, якія выкарыстоўваюцца ў папярэдніх даследаваннях17,20. Эti характэрыкі -бэлі Донстигнуты Благадара ааньян, што так, утецки, млк (<10–7 а прі 750 в. 180 ° C, csmtodterо, впс -пнитибиб (<10–7 afri. v dopolnitelnomom promечаніі 6) - Крититическичиченьскае момент, уппумітш -смітаў і др. 19 - Атлихие, а -м -материаламі, ipolyзовеннаннннннннм -болева -ранничичиченскага ісшлідаваніі ,17,20. Гэтыя характарыстыкі былі дасягнуты з -за вельмі нізкага току ўцечкі гэтых MLC (<10–7 А пры 750 В і 180 ° С, глядзіце падрабязнасці дадатковай заўвагі 6) - крытычна важная кропка, згаданая Smith et al. 19 - У адрозненне ад матэрыялаў, якія выкарыстоўваюцца ў папярэдніх даследаваннях17,20.由于这些 MLC 的泄漏电流非常低 （在 750 V 和 180 ° C 时 <10-7 a ， 请参见补充说明 6 中的详细信息） —— Smith 等人 19 提到的关键点 提到的关键点 相比之下 ， 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 17,20。由于 这些 mlc 的 泄漏 非常 （在 在 在 750 V 和 180 ° C 时 <10-7 A ， 参见 补充 说明 6 中 详细 信息））））） — 等 人 19 提到 关键 关键 点 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下相比之下 ， 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 17.20。 Poskolyku ttok outeчki эtiy mlc oчеny nikik (<10–7 aprie 750 v 180 ° C, см. klючевой momент, upothmonutый smitotham y dr. 19 - sly -sravneniia, bыlie dostignutы эti характэрыкікі. Паколькі ток уцечкі гэтых MLC вельмі нізкі (<10–7 А пры 750 В і 180 ° С, падрабязнасці глядзіце дадатковую заўвагу 6) - ключавы момант, згаданы Smith et al. 19 - Для параўнання, гэтыя спектаклі былі дасягнуты.да матэрыялаў, якія выкарыстоўваюцца ў папярэдніх даследаваннях 17,20.
Такія ж умовы (600 В, 20–90 ° С) прымяняюцца да цыкла Стырлінга (дадатковая заўвага 7). Як і чакалася ад вынікаў цыкла DE, ураджайнасць склала 41,0 мДж. Адной з самых яркіх асаблівасцей цыклаў Стырлінга з'яўляецца іх здольнасць узмацняць пачатковае напружанне праз тэрмаэлектрычны эфект. Мы назіралі ўзмацненне напружання да 39 (ад пачатковага напружання 15 В да канчатковага напружання да 590 В, гл. Дадатковы мал. 7.2).
Яшчэ адна адметная асаблівасць гэтых MLC заключаецца ў тым, што яны макраскапічныя аб'екты, досыць вялікія, каб збіраць энергію ў дыяпазоне Joule. Такім чынам, мы пабудавалі прататып камбайна (HARV1), выкарыстоўваючы 28 MLC PST таўшчынёй 1 мм, па той жа паралельнай канструкцыі пласціны, апісанай Torello et al.14, у матрыцы 7 × 4, як паказана на мал., Дзе на мал., Дзе тэмпература цяпла, якая змяшчае пастаянную вадкасць у маніферыце, змешчаны петысталічнай помпай паміж двума рэзервуарамі, дзе тэмпература цяпла (метад пастаяннай (метад). Збярыце да 3,1 J, выкарыстоўваючы цыкл Olson, апісаны на мал. 2а, ізатэрмічныя вобласці пры 10 ° С і 125 ° С і вобласці изофилди пры 0 і 750 В (195 кВ см-1). Гэта адпавядае шчыльнасці энергіі 3,14 Дж см-3. Выкарыстоўваючы гэтую камбінацыю, вымярэнні былі праведзены ў розных умовах (мал. 2, б). Звярніце ўвагу, што 1,8 Дж быў атрыманы ў тэмпературным дыяпазоне 80 ° С і напружанне 600 В (155 кВ см-1). Гэта добра адпавядае згаданым раней 65 мДж на 1 мм PST MLC пры тых жа ўмовах (28 × 65 = 1820 мДж).
A, эксперыментальная ўстаноўка сабранага прататыпа Harv1 на аснове 28 MLC PSTS таўшчынёй 1 мм (4 радкі × 7 слупкоў), якія працуюць на цыклах Olson. Для кожнага з чатырох этапаў цыкла, тэмпература і напружанне прыведзены ў прататыпе. Кампутар рухае перыстальтычны помпа, які цыркулюе дыэлектрычную вадкасць паміж халоднымі і гарачымі вадаёмамі, двума клапанамі і крыніцай харчавання. Кампутар таксама выкарыстоўвае тэрмапары для збору дадзеных пра напружанне і ток, які паступае ў прататып і тэмпературу камбайна з блока харчавання. B, энергія (колер), сабраны нашым прататыпам 4 × 7 MLC супраць тэмпературнага дыяпазону (восі х) і напружання (восі y) у розных эксперыментах.
Больш шырокая версія камбайна (HARV2) з 60 PST MLC таўшчынёй 1 мм і 160 PST MLC таўшчынёй 0,5 мм (41,7 г актыўны піраэлектрычны матэрыял) даў 11,2 Дж (дадатковая заўвага 8). У 1984 годзе Olsen стварыў энергетычны камбайн на аснове 317 г алакавальнага легіраванага Pb (Zr, Ti) O3, здольнага выпрацоўваць 6,23 Дж электраэнергіі пры тэмпературы каля 150 ° С (спасылка 21). Для гэтага камбайну гэта адзінае іншае значэнне, даступнае ў дыяпазоне Joule. Ён атрымаў крыху больш за палову кошту, якую мы дасягнулі, і амаль у сем разоў вышэй. Гэта азначае, што шчыльнасць энергіі Harv2 у 13 разоў вышэй.
Перыяд цыкла HARV1 складае 57 секунд. Гэта вырабіла 54 МВт магутнасці з 4 радкамі 7 слупкоў таўшчынёй MLC таўшчынёй 1 мм. Каб зрабіць гэта на крок далей, мы стварылі трэці камбайн (HARV3) з 0,5 -мм таўшчынёй PST MLC і аналагічнай наладай да Harv1 і Harv2 (дадатковая заўвага 9). Мы вымералі час цеплавой тэрміны 12,5 секунды. Гэта адпавядае часу цыкла 25 с (дадатковы мал. 9). Сабраная энергія (47 МДж) дае электрычную магутнасць 1,95 МВт на MLC, што, у сваю чаргу, дазваляе нам уявіць, што Harv2 вырабляе 0,55 Вт (прыблізна 1,95 МВт × 280 PST MLC таўшчынёй 0,5 мм). Акрамя таго, мы змадэлявалі перадачу цяпла пры дапамозе мадэлявання канчатковых элементаў (COMSOL, дадатковая нота 10 і дадатковыя табліцы 2–4), якія адпавядаюць эксперыментам HARV1. Мадэляванне канчатковых элементаў дазволіла прадказаць значэнні магутнасці амаль на парадак (430 МВт) для такой жа колькасці слупкоў PST, разрэджваючы MLC да 0,2 мм, выкарыстоўваючы ваду ў якасці цепланосбіта і аднаўляючы матрыцу да 7 радкоў. × 4 слупкі (акрамя таго, было 960 МВт, калі рэзервуар быў побач з камбайнам, дадатковым мал. 10б).
Каб прадэманстраваць карыснасць гэтага калекцыянера, быў ужыты цыкл Stirling да аўтаномнага дэманстратара, які складаецца з двух MLC таўшчынёй толькі 0,5 мм PST, як калекцыянеры цяпла, перамыкач высокага напружання, перамыкач нізкага напружання з кандэнсатарам захоўвання, канвертар пастаяннага току, канвертар нізкай магутнасці, два тэрмакары і ўзмацненне пераўтваральніка (дадатковыя запісы 11). Схема патрабуе, каб кандэнсатар захоўвання першапачаткова зараджаўся пры 9В, а затым працуе аўтаномна, у той час як тэмпература двух MLC вагаецца ад -5 ° С да 85 ° С, тут, у цыклах 160 с (некалькі цыклаў прыведзены ў дадатковай ноце 11). Выдатна, што два MLC вагой толькі 0,3 г могуць аўтаномна кантраляваць гэтую вялікую сістэму. Яшчэ адна цікавая асаблівасць заключаецца ў тым, што пераўтваральнік нізкага напружання здольны пераўтварыць 400 У да 10-15V з 79% эфектыўнасцю (дадатковая NOT 11 і дадатковы малюнак 11.3).
Нарэшце, мы ацанілі эфектыўнасць гэтых модуляў MLC пры пераўтварэнні цеплавой энергіі ў электрычную энергію. Каэфіцыент якасці η эфектыўнасці вызначаецца як суадносіны шчыльнасці сабранай электрычнай энергіі ND да шчыльнасці пастаўляецца цяпла Qin (дадатковая заўвага 12):
Малюнкі 3а, b паказваюць эфектыўнасць η і прапарцыйную эфектыўнасць ηr цыкла Olsen адпаведна ў залежнасці ад тэмпературнага дыяпазону 0,5 мМ PST MLC. Абодва набору дадзеных прыведзены для электрычнага поля 195 кВ CM-1. Эфектыўнасць \ (\ this \) дасягае 1,43%, што эквівалентна 18% ад ηr. Аднак для тэмпературнага дыяпазону 10 К ад 25 ° С да 35 ° С, ηr дасягае значэнняў да 40% (сіняя крывая на мал. 3Б). Гэта ўдвая больш, чым вядомае значэнне для матэрыялаў NLP, запісаных у плёнках PMN-PT (ηR = 19%) у тэмпературным дыяпазоне 10 К і 300 кВ СМ-1 (спасылка 18). Дыяпазон тэмпературы ніжэй за 10 К не лічыўся, паколькі цеплавы гістэрэз PST MLC складае ад 5 да 8 К. Распазнаванне станоўчага эфекту фазавых пераходаў на эфектыўнасць мае вырашальнае значэнне. На самай справе, аптымальныя значэнні η і ηr амаль усе атрымліваюцца пры пачатковай тэмпературы Ti = 25 ° C на мал. 3а, нар. Гэта звязана з блізкім фазавым пераходам, калі ў гэтых MLCS не ўжываецца поле, і тэмпература Curie складае каля 20 ° С у гэтых MLC (дадатковая заўвага 13).
a,b, the efficiency η and the proportional efficiency of the Olson cycle (a)\({\eta }_{{\rm{r}}}=\eta /{\eta}_{{\rm{Carnot}} for the maximum electric by a field of 195 kV cm-1 and different initial temperatures Ti, }} \, \) (b) для MPC PST таўшчынёй 0,5 мм, у залежнасці ад тэмпературнага інтэрвалу Δtspan.
Апошняе назіранне мае два важныя наступствы: (1) любы эфектыўнае язда на ровары павінна пачынацца пры тэмпературы вышэй ТС для ўзнікнення фазавага пераходу, выкліканага палявым (ад паралектрычнага да фераэлектрычнага); (2) Гэтыя матэрыялы больш эфектыўныя ў час запуску блізка да ТС. Хоць маштабная эфектыўнасць паказана ў нашых эксперыментах, абмежаваны дыяпазон тэмператур не дазваляе нам дасягнуць вялікай абсалютнай эфектыўнасці з-за мяжы Карно (\ (\ Delta T/T \)). Аднак выдатная эфектыўнасць, прадэманстраваная гэтымі PST MLC, апраўдвае OLSEN, калі ён згадвае, што "ідэальны рэгенератыўны тэрмаэлектрычны рухавік класа 20 класа, які працуе пры тэмпературы паміж 50 ° С і 250 ° С, можа мець эфектыўнасць 30%" 17. Каб дасягнуць гэтых значэнняў і праверыць гэтую канцэпцыю, было б карысна выкарыстоўваць легаваныя PSTS з рознымі TCS, якія вывучалі Шэбанаў і Борман. Яны паказалі, што TC у PST можа вар'іравацца ад 3 ° С (легінг SB) да 33 ° С (Ti допінг) 22. Такім чынам, мы выказваем здагадку, што піраэлектрычныя рэгенератары наступнага пакалення на аснове легіраванага PST MLC або іншых матэрыялаў з моцным фазавым пераходам першага парадку могуць канкураваць з лепшымі ўборкамі харчавання.
У гэтым даследаванні мы даследавалі MLC, зробленыя з PST. Гэтыя прылады складаюцца з серыі PT і PST электродаў, у выніку якіх некалькі кандэнсатараў падключаюцца паралельна. PST быў абраны таму, што гэта выдатны матэрыял EC і таму патэнцыйна выдатны матэрыял NLP. Ён праяўляе рэзкі пераход фераэлектрычнай параэлектрычнай фазы першага парадку каля 20 ° С, што сведчыць аб тым, што змены яе энтрапіі падобныя на паказаныя на мал. 1. Падобныя MLC былі цалкам апісаны для прылад EC13,14. У гэтым даследаванні мы выкарыстоўвалі 10,4 × 7,2 × 1 мм³ і 10,4 × 7,2 × 0,5 мм³ MLC. MLC з таўшчынёй 1 мм і 0,5 мм выраблены з 19 і 9 пластоў PST з таўшчынёй 38,6 мкм адпаведна. У абодвух выпадках унутраны пласт PST быў размешчаны паміж плацінавымі электродамі таўшчынёй 2,05 мкм. Дызайн гэтых MLC мяркуе, што 55% PSTs актыўныя, што адпавядае частцы паміж электродамі (дадатковая заўвага 1). Плошча актыўнага электрода склала 48,7 мм2 (дадатковая табліца 5). MLC PST быў падрыхтаваны цвёрдай фазавай рэакцыяй і метадам ліцця. Падрабязнасці працэсу падрыхтоўкі былі апісаны ў папярэднім артыкуле14. Адным з адрозненняў паміж PST MLC і папярэднім артыкулам з'яўляецца парадак B-сайтаў, які моцна ўплывае на прадукцыйнасць ЕС у PST. Парадак B-сайтаў PST MLC складае 0,75 (дадатковая заўвага 2), атрыманы шляхам спекання пры 1400 ° С, а затым сотні гадзін адпалу пры 1000 ° С. Больш падрабязную інфармацыю аб PST MLC глядзіце дадатковыя нататкі 1-3 і дадатковую табліцу 5.
Асноўная канцэпцыя гэтага даследавання заснавана на цыкле Олсана (мал. 1). Для такога цыкла нам патрэбен гарачы і халодны вадасховішча і блок харчавання, здольны кантраляваць і кантраляваць напружанне і ток у розных модулях MLC. Гэтыя прамыя цыклы выкарыстоўвалі дзве розныя канфігурацыі, а менавіта (1) модулі Linkam нагрэву і астуджэнне аднаго MLC, падлучанага да крыніцы харчавання Keithley 2410, і (2) трох прататыпаў (Harv1, Harv2 і Harv3) паралельна з той жа крыніцай энергіі. У апошнім выпадку дыэлектрычная вадкасць (сіліконавы алей з глейкасцю 5 CP пры 25 ° С, набыты ў Sigma Aldrich), была выкарыстана для цеплаабмену паміж двума вадаёмамі (гарачымі і халоднымі) і MLC. Цеплавы вадасховішча складаецца з шкляной ёмістасці, запоўненай дыэлектрычнай вадкасцю і размешчаны зверху на цеплавой пласціне. Халодная захоўванне складаецца з вадзяной лазні з вадкімі трубкамі, якая змяшчае дыэлектрычную вадкасць у вялікай пластыкавай ёмістасці, напоўненай вадой і лёдам. Былі размешчаны два трохбаковыя клапаны (набытыя ў Bio-Chem Fluidics) на кожным канцы камбайна, каб правільна пераключыць вадкасць з аднаго рэзервуара на іншае (мал. 2А). Каб забяспечыць цеплавую раўнавагу паміж пакетам PST-MLC і цепланосбітам, перыяд цыкла быў падоўжаны, пакуль у наедзе і выхадзе тэрмапары (як мага бліжэй да пакета PST-MLC) не паказала тую ж тэмпературу. Сцэнар Python кіруе і сінхранізуе ўсе інструменты (крыніцы, помпы, клапаны і тэрмапары), каб запусціць правільны цыкл Olson, гэта значыць, цыкл цеплавой вадкасці пачынае праходзіць праз стэк PST пасля зарадкі крыніцы, каб яны награвалі пры жаданым прыкладзеным напружанні для дадзенага цыкла OLSON.
У якасці альтэрнатывы мы пацвердзілі гэтыя прамыя вымярэнні сабранай энергіі з ускоснымі метадамі. Гэтыя ўскосныя метады заснаваны на электрычным зрушэнні (D) - электрычным полі (е) палявыя завесы, сабраныя пры розных тэмпературах, і шляхам вылічэння плошчы паміж двума завесамі, можна дакладна ацаніць, колькі энергіі можна сабраць, як паказана на малюнку. На малюнку 2 .1b. Гэтыя завесы таксама збіраюцца пры дапамозе крыніц Keithley Source.
Дваццаць восем мм таўшчынёй PST MLC былі сабраны ў 4-рэжысёрскай, 7-калоннай структуры пласціны ў адпаведнасці з канструкцыяй, апісанай у спасылцы. 14. Зазор вадкасці паміж радкамі PST-MLC складае 0,75 мм. Гэта дасягаецца шляхам дадання палос двухбаковай стужкі ў выглядзе вадкіх пракладкаў па краях PST MLC. PST MLC электрычна злучаны паралельна са срэбным эпаксідным мостам, які кантактуе з адвядзення электрода. Пасля гэтага правады былі прылепленыя срэбнай эпаксіднай смалой да кожнага боку клем электрода для падлучэння да блока харчавання. Нарэшце, устаўце ўсю структуру ў шланг поліалефіна. Апошняе прыляпляецца да вадкаснай трубкі, каб забяспечыць належную герметычнасць. Нарэшце, у кожным канцы структуры PST-MLC былі ўбудаваны тэрмапары таўшчынёй 0,25 мм, каб кантраляваць тэмпературу вадкасці ўваходу і выхаду вадкасці. Для гэтага шланг спачатку павінен быць перфараваны. Пасля ўстаноўкі тэрмапары ўвядзіце той жа клей, што і раней паміж шлангам тэрмапары і провадам, каб аднавіць ушчыльненне.
Было пабудавана восем асобных прататыпаў, чатыры з якіх мелі 40 мм таўшчынёй MLC PSTS, размешчаныя ў выглядзе паралельных пласцінак з 5 слупкамі і 8 радкоў, а астатнія чатыры мелі PST таўшчынёй 15 1 мм. У 3-калоннай структуры пласціны × 5 рад. Агульная колькасць выкарыстоўваных PST MLC склала 220 (таўшчынёй 160 мм і таўшчынёй 60 PST MLC таўшчынёй 1 мм). Мы называем гэтыя дзве субадзінкі harv2_160 і harv2_60. Вадкі зазор у прататыпе HARV2_160 складаецца з двух двухбаковых стужак таўшчынёй 0,25 мм з дротам таўшчынёй 0,25 мм паміж імі. Для прататыпа HARV2_60 мы паўтарылі тую ж працэдуру, але выкарыстоўваючы провад таўшчынёй 0,38 мм. Для сіметрыі Harv2_160 і HARV2_60 маюць свае ўласныя ланцугі вадкасці, помпы, клапаны і халодны бок (дадатковая заўвага 8). Два блокі Harv2 маюць цеплавы рэзервуар, 3 -літровы кантэйнер (30 см х 20 см х 5 см) на дзвюх гарачых пласцінах з верціцца магнітамі. Усе восем асобных прататыпаў электрычна злучаны паралельна. Субадзінкі HARV2_160 і HARV2_60 працуюць адначасова ў цыкле Олсана, што прыводзіць да ўраджаю энергіі 11,2 Дж.
Змесціце 0,5 -мм PST MLC у шланг поліалефіна з двухбаковай стужкай і дротам з абодвух бакоў, каб стварыць месца для вадкасці. З -за свайго невялікага памеру прататып быў размешчаны побач з гарачым або халодным рэзервуарам, мінімізуючы часы цыкла.
У PST MLC прымяняецца пастаяннае электрычнае поле, ужываючы пастаяннае напружанне да галіны нагрэву. У выніку генеруецца адмоўны цеплавы ток і захоўваецца энергія. Пасля нагрэву PST MLC поле выдаляецца (V = 0), а энергія, якая захоўваецца ў ім, вяртаецца назад у лічыльнік зыходнага, што адпавядае яшчэ аднаму ўкладу сабранай энергіі. Нарэшце, пры ўжыванні напружання V = 0, PST MLC астуджаецца да пачатковай тэмпературы, каб цыкл мог пачаць зноў. На гэтым этапе энергія не збіраецца. Мы запусцілі цыкл OLSEN, выкарыстоўваючы падшыпнік Keithley 2410, зараджаючы PST MLC з крыніцы напружання і ўсталяваўшы бягучы супадзенне на адпаведнае значэнне, каб падчас фазы зарадкі былі сабраны дастатковыя балы для надзейных разлікаў энергіі.
У цыклах Стырлінга PST MLC спаганялі ў рэжыме крыніцы напружання ў пачатковым значэнні электрычнага поля (першапачатковае напружанне VI> 0), патрэбны ток адпаведнасці, каб этап зарадкі займаў каля 1 с (і для надзейнага разліку энергіі) і надзейнага разліку) і тэмпературы халоднага. У цыклах Стырлінга PST MLC спаганялі ў рэжыме крыніцы напружання ў пачатковым значэнні электрычнага поля (першапачатковае напружанне VI> 0), патрэбны ток адпаведнасці, каб этап зарадкі займаў каля 1 с (і для надзейнага разліку энергіі) і надзейнага разліку) і тэмпературы халоднага. Ц цiklaх stirlinga pSt mlc заря, rежimе istочnikana'е, enia, proчалном, зnченонини эенеі, які эе, ііс, prowhorhо prowhorhо proworhо prowhorhо prowhorhо prowhorhо prowhorhо prowhorhо, які (начальное напряжение Vi > 0), желаемом податливом токе, так что этап зарядки занимает около 1 с (и набирается достаточное KoliчеStvо ttoчек dlaweжnoghо rasчеta эnergiia) и холоднаадіна. У цыклах Stirling PST MLC яны былі зараджаны ў рэжыме крыніцы напружання пры першапачатковым значэнні электрычнага поля (першапачатковае напружанне VI> 0), патрэбны ток выхаду, так што этап зарадкі займае каля 1 с (і дастатковая колькасць кропак збіраецца для надзейнага разліку энергіі) і тэмпературы халоднай.在斯特林循环中 ， PST MLC 在电压源模式下以初始电场值 （初始电压 VI> 0） 充电 ， 所需的顺应电流使得充电步骤大约需要 1 秒 （并且收集了足够的点以可靠地计算能量） 和低温。 和低温。 У галоўным цыкле PST MLC спаганяецца пры пачатковым значэнні электрычнага поля (пачатковае напружанне VI> 0) у рэжыме крыніцы напружання, так што неабходны ток адпаведнасці займае каля 1 секунды для этапу зарадкі (і мы сабралі дастаткова балаў, каб надзейна разлічыць (энергія) і нізкая тэмпература. Ц цikle ctirliwha pSt mlc заряетэс -рехиме истточниканананаанааналагічна, ын, прыналежнасць да нена, з alnыеім эlееім эlееім эеним элим эlее'ер Dnopreже vi> 0), требуэм, такк поятливости такава, чtoto эtap зарядики заннімэт аколо 1 С (ыі, іраетс, йоньянье, hodoчno'sno'sno'sno'sno'sno' koliyчество нточек, чtobы недежрона рессеть энэргій) іничие т ымператоры. У цыкле Стырлінга, PST MLC спаганяецца ў рэжыме крыніцы напружання з пачатковым значэннем электрычнага поля (пачатковае напружанне VI> 0), неабходны ток адпаведнасці з'яўляецца такім, што этап зарадкі займае каля 1 с (і дастаткова дастатковай колькасці балаў, каб надзейна разлічыць энергію) і нізкую тэмпературу.Перш чым PST MLC награваецца, адкрыйце ланцуг, ужываючы адпаведны ток i = 0 мА (мінімальны ток, які адпавядае, з якім можа справіцца наша вымяральная крыніца, складае 10 на). У выніку зарад застаецца ў PST MJK, і напружанне павялічваецца па меры нагрэву ўзору. Ніякая энергія не збіраецца ў ARM BC, таму што i = 0 мА. Пасля дасягнення высокай тэмпературы напружанне ў MLT FT павялічваецца (у некаторых выпадках больш чым у 30 разоў гл. Дадатковы мал. 7.2), MLK FT выкідваецца (V = 0), а электрычная энергія захоўваецца ў іх за тое ж самае, што і першапачатковы зарад. Тая ж бягучая карэспандэнцыя вяртаецца ў крыніцу метра. З -за ўзмацнення напружання, захаваная энергія пры высокай тэмпературы вышэй, чым у пачатку цыкла. Такім чынам, энергія атрымліваецца шляхам пераўтварэння цяпла ў электрычнасць.
Для кантролю напружання і току, які ўжываецца да PST MLC, мы выкарыстоўвалі кіслаты Keithley 2410. The corresponding energy is calculated by integrating the product of voltage and current read by Keithley's source meter, \ (E = {\int }_{0}^{\tau }{I}_({\rm {meas))}\left(t\ right){V}_{{\rm{meas}}}(t)\), where τ - перыяд перыяду. На нашай крывой энергіі, значэнні станоўчай энергіі азначаюць, што энергія, якую мы павінны даць MLC PST, а адмоўныя значэнні азначаюць, што энергія, якую мы здабываем з іх, і таму атрыманая энергія. Адносная магутнасць для дадзенага цыкла збору вызначаецца дзяленнем сабранай энергіі на перыяд τ ўсяго цыкла.
Усе дадзеныя прадстаўлены ў асноўным тэксце альбо ў дадатковай інфармацыі. Лісты і запыты на матэрыялы павінны быць накіраваны на крыніцу дадзеных AT або ED, якія прадстаўляюцца ў гэтым артыкуле.
Ando Junior, OH, Maran, Alo & Henao, NC Агляд распрацоўкі і прымянення тэрмаэлектрычных мікрагенератараў для нарыхтоўкі энергіі. Ando Junior, OH, Maran, Alo & Henao, NC Агляд распрацоўкі і прымянення тэрмаэлектрычных мікрагенератараў для нарыхтоўкі энергіі.Ando Junior, Агаё, Маран, Ало і Хенао, штат Паўночная Караліна развіцця і прымяненне тэрмаэлектрычных мікрагенератараў для ўборкі энергіі. Ando Junior, Oh, Maran, Alo & Henao, NC 回顾用于能量收集的热电微型发电机的开发和应用。 Ando Junior, Oh, Maran, Alo & Henao, NCAndo Junior, Агаё, Маран, Ала і Хенао, штат Паўночная Караліна, разглядаюць распрацоўку і прымяненне тэрмаэлектрычных мікрагенератараў для ўборкі энергіі.аднавіць. Падтрымка. Энергетычны Rev. 91, 376–393 (2018).
Полман, А., Найт, М., Гарнет, ЕК, Эрлер, Б. і Грэйк, фотаэлектрычныя матэрыялы WC: сучасная эфектыўнасць і будучыя праблемы. Полман, А., Найт, М., Гарнет, ЕК, Эрлер, Б. і Грэйк, фотаэлектрычныя матэрыялы WC: сучасная эфектыўнасць і будучыя праблемы.Полман, А., Найт, М., Гарнет, Э.К., Эрлер, Б. і Грэйк, VK Photovoltaic Materials: сучасныя прадукцыйнасць і будучыя праблемы. Полман, А., Найт, М., Гарнет, Эк, Эрлер, Б. і Грэйк, WC 光伏材料 ： ： ： ： ： Полман, А., Найт, М., Гарнет, ЕК, Эрлер, Б. і Грэц, Сонечныя матэрыялы WC: сучасная эфектыўнасць і будучыя праблемы.Полман, А., Найт, М., Гарнет, Э.К., Эрлер, Б. і Грэйк, VK Photovoltaic Materials: сучасныя прадукцыйнасць і будучыя праблемы.Навука 352, AAD4424 (2016).
Song, K., Zhao, R., Wang, Zl & Yang, Y. Conjuncted Pyro-Piezoelectric Effect для самастойнага адначасовага тэмпературы і зандзіравання ціску. Song, K., Zhao, R., Wang, Zl & Yang, Y. Злучаныя пігезаэлектрычныя эфекты для самастойнага адначасовага тэмпературы і зандзіравання ціску.Song K., Zhao R., Wang ZL і Yan Yu. Камбінаваны пірапіезаэлектрычны эфект для аўтаномнага адначасовага вымярэння тэмпературы і ціску. Песня, К., Чжао, Р., Ван, Zl & Yang, Y. 用于自供电同时温度和压力传感的联合热压电效应。 Song, K., Zhao, R., Wang, Zl & Yang, Y. для самастойнага харчавання ў той жа час, што і тэмпература і ціск.Song K., Zhao R., Wang ZL і Yan Yu. Камбінаваны тэрмапеезоээлектрычны эфект для аўтаномнага адначасовага вымярэння тэмпературы і ціску.Наперад. Alma Mater 31, 1902831 (2019).
Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. Нарыхтоўка энергіі на аснове піраэлектрычных цыклаў Ericsson у фераэлектрычнай кераміцы рэлаксара. Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. Нарыхтоўка энергіі на аснове піраэлектрычных цыклаў Ericsson у фераэлектрычнай кераміцы рэлаксара.Sebald G., Prouvost S. і Guyomar D. Уборка энергіі на аснове піраэлектрычных цыклаў Ericsson у фераэлектрычнай кераміцы.Sebald G., Prouvost S. і Guyomar D. Уборку энергіі ў рэлаксары фераэлектрычнай керамікі на аснове піраэлектрычнай веласіпеды Ericsson. Разумная альма -матэр. структура. 17, 15012 (2007).
Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW электракаларычныя і піраэлектрычныя матэрыялы наступнага пакалення для ўзаемазвязанасці электратэрмальнай энергіі. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW электракаларычныя і піраэлектрычныя матэрыялы наступнага пакалення для ўзаемазвязанасці электратэрмальнай энергіі. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Электрокалорические и пироэлектрические материалы следующего поколения для vзаимного Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW электракалорычныя і піраэлектрычныя матэрыялы наступнага пакалення для ўзаемасувязі электратэрмальнай энергіі цвёрдацельнага ўзросту. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW 用于固态电热能相互转换的下一代电热和热释电材料。 Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Электрокалорические и пироэлектрические материалы следующего поколения для vзаимного Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW электракалорычныя і піраэлектрычныя матэрыялы наступнага пакалення для ўзаемасувязі электратэрмальнай энергіі цвёрдацельнага ўзросту.Лэдзі бык. 39, 1099–1109 (2014).
Zhang, K., Wang, Y., Wang, Zl & Yang, Y. Standard and Figure merit для колькаснай ацэнкі прадукцыйнасці піраэлектрычных нанагенератараў. Zhang, K., Wang, Y., Wang, Zl & Yang, Y. Standard and Figure merit для колькаснай ацэнкі прадукцыйнасці піраэлектрычных нанагенератараў.Чжан, К., Ван, Ю., Ван, ZL і Yang, Yu. Стандартны і паказчык якасці для колькаснай ацэнкі прадукцыйнасці піраэлектрычных нанагенератараў. Zhang, K., Wang, Y., Wang, Zl & Yang, Y. 用于量化热释电纳米发电机性能的标准和品质因数。 Zhang, K., Wang, Y., Wang, Zl & Yang, Y.Чжан, К., Ван, Ю., Ван, ZL і Yang, Yu. Крытэрыі і меры эфектыўнасці для колькаснай ацэнкі прадукцыйнасці піраэлектрычнага нанагенератара.Nano Energy 55, 534–540 (2019).
Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND электракалорычныя цыклы астуджэння ў тантолата свінцу з сапраўднай рэгенерацыяй з дапамогай змены поля. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND электракалорычныя цыклы астуджэння ў тантолата свінцу з сапраўднай рэгенерацыяй з дапамогай змены поля.Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. and Mathur, ND электракалорычныя астуджальныя цыклы ў танталаце свінцовага скандыі з сапраўднай рэгенерацыяй пры дапамозе мадыфікацыі палявых. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, Nd 钽酸钪铅的电热冷却循环 ， 通过场变化实现真正的再生。 通过场变化实现真正的再生。 Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND. Tantalum 酸钪钪钪钪钪钪钪钪电求的电池水水水水水气水在电影在在线电影。Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. and Mathur, ND Электратэрмічны цыкл астуджэння танталата скандыі для сапраўднай рэгенерацыі праз адваротнае поле.Фізіка Rev. X 9, 41002 (2019).
Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Каларыйныя матэрыялы каля фера-фазавых пераходаў. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Каларыйныя матэрыялы каля фера-фазавых пераходаў.Moya, X., Kar-Narayan, S. and Mathur, ND калорыйныя матэрыялы побач з фазавымі пераходамі на фераі. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND 铁质相变附近的热量材料。 Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND цеплавыя матэрыялы каля жалеза.Moya, X., Kar-Narayan, S. and Mathur, ND цеплавыя матэрыялы каля пераходаў жалезнай фазы.Нат. Alma Mater 13, 439–450 (2014).
Moya, X. & Mathur, ND Каларыйныя матэрыялы для астуджэння і ацяплення. Moya, X. & Mathur, ND Каларыйныя матэрыялы для астуджэння і ацяплення.Moya, X. і Mathur, і цеплавыя матэрыялы для астуджэння і ацяплення. Moya, X. & Mathur, ND 用于冷却和加热的热量材料。 Moya, X. & Mathur, і цеплавыя матэрыялы для астуджэння і ацяплення.Moya X. і Mathur і цеплавыя матэрыялы для астуджэння і ацяплення.Навука 370, 797–803 (2020).
Torelló, A. & Defay, E. Электракаларычныя ахаладжальнікі: агляд. Torelló, A. & Defay, E. Электракаларычныя ахаладжальнікі: агляд.Torello, A. and Defay, E. Электракаларычныя халадзільнікі: агляд. Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器 ： 评论。 Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器 ： 评论。Torello, A. and Defay, E. Электратэрмічныя ахаладжальнікі: агляд.Пашыраны. Электронная. Альма Матэр. 8. 2101031 (2022).
Nuchokgwe, Y. et al. Велізарная энергаэфектыўнасць электракаларычнага матэрыялу ў высока ўпарадкаваным скандый-санары. Нацыянальная камунікацыя. 12, 3298 (2021).
Наір, Б. і інш. Электратэрмічны эфект аксідных шматслойных кандэнсатараў вялікі ў шырокім тэмпературным дыяпазоне. Прырода 575, 468–472 (2019).
Torello, A. et al. Велізарны дыяпазон тэмператур у электратэрмальных рэгенератараў. Навука 370, 125–129 (2020).
Ван, Ю. і інш. Высокая прадукцыйнасць цвёрдацельнай электратэрмальнай сістэмы астуджэння. Навука 370, 129–133 (2020).
Meng, Y. et al. Каскаднае электратэрмальнае астуджальнае прылада для вялікага павышэння тэмпературы. Нацыянальная энергетыка 5, 996–1002 (2020).
Olsen, RB & Brown, DD High EfficieIncy Прамае пераўтварэнне цяпла ў электрычныя энергетычныя вымярэнні піраэлектрычных. Olsen, RB & Brown, DD высокая эфектыўнасць прамога пераўтварэння цяпла ў электрычныя вымярэнні, звязаныя з электрычнай энергіяй.Olsen, RB і Brown, DD Высокаэфектыўнае прамое пераўтварэнне цяпла ў электрычную энергію, звязаную з піраэлектрычнымі вымярэннямі. Olsen, RB & Brown, DD 高效直接将热量转换为电能相关的热释电测量。 Olsen, RB & Brown, DDOlsen, RB і Brown, DD эфектыўная прамое пераўтварэнне цяпла ў электрычнасць, звязаную з піраэлектрычнымі вымярэннямі.Ferroelectrics 40, 17–27 (1982).
Pandya, S. et al. Шчыльнасць энергіі і магутнасці ў тонкіх рэлаксарных фераэлектрычных плёнках. Нацыянальная альма -матэр. https://doi.org/10.1038/s41563-018-0059-8 (2018).
Smith, An & Hanrahan, BM, каскадны піраэлектрычны пераўтварэнне: аптымізацыя фераэлектрычнай фазавай пераходу і электрычных страт. Smith, An & Hanrahan, BM, каскадны піраэлектрычны пераўтварэнне: аптымізацыя фераэлектрычнай фазавай пераходу і электрычных страт.Сміт, А. А. Анрахан, БМ, каскадная піраэлектрычная пераўтварэнне: пераход фераэлектрычнай фазы і аптымізацыя электрычных страт. Сміт, an & hanrahan, bm 级联热释电转换 ： 优化铁电相变和电损耗。 优化铁电相变和电损耗。 优化铁电相变和电损耗。 Сміт, an & hanrahan, bmСміт, А. А. Анрахан, БМ, каскадная піраэлектрычная пераўтварэнне: аптымізацыя фераэлектрычных фазавых пераходаў і электрычных страт.J. Прымяненне. фізіка. 128, 24103 (2020).
Хох, SR, выкарыстанне фераэлектрычных матэрыялаў для пераўтварэння цеплавой энергіі ў электрычнасць. працэс. IEEE 51, 838–845 (1963).
Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Cascaded Pyroelectric Energy Converter. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Cascaded Pyroelectric Energy Converter.Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM і Dullea, J. Cascade Pyroelectric Power Converter. Olsen, RB, Bruno, DA, Brisco, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器。 Olsen, RB, Bruno, DA, Brisco, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器。Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM і Dullea, J. Cascaded Pyroelectric Power пераўтваральнікі.Ferroelectrics 59, 205–219 (1984).
Шэбанаў, Л. і Борман, К. На цвёрдых растворах свінцовага шандыю з высокім электракалорычным эфектам. Шэбанаў, Л. і Борман, К. На цвёрдых растворах свінцовага шандыю з высокім электракалорычным эфектам.Шэбанаў Л. і Борман К. На цвёрдых растворах танталата свінцовага шанды з высокім электракалорычным эфектам. Шэбанаў, Л. і Борман, К. 关于具有高电热效应的钪铅钪固溶体。 Шэбанаў, Л. і Борман, К.Шэбанаў Л. і Борман К. На цвёрдых растворах Scandium-Lead-Scandium з высокім электракалорычным эфектам.Ferroelectrics 127, 143–148 (1992).
Мы дзякуем Н. Фурусава, Я. Інуэ і К. Хонда за дапамогу ў стварэнні MLC. PL, AT, YN, AA, JL, UP, VK, OB and ED Thanks to the Luxembourg National Research Foundation (FNR) for supporting this work through CAMELHEAT C17/MS/11703691/Defay, MASSENA PRIDE/15/10935404/Defay- Siebentritt, THERMODIMAT C20/MS/14718071/Defay and Bridges2021/MS/16282302/cecoha/defay.
Дэпартамент даследаванняў і тэхналогій матэрыялаў, Люксембургскі тэхналагічны інстытут (спіс), Бельвуар, Люксембург